В Закладки

Главная
Официальная
Новости
Курсовые работы
Дипломные проекты
Лекции и конспекты
Рефераты
Софт
Ссылки
Справочник Студента
Гостевая

Почта


Поиск по сайту:

          

















take a look here #PYJLZHUYRYBU7168679066

железобетонные конструкции

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Инженерно-строительный факультет
Кафедра Энергетических и промышленно-гражданских сооружений


КУРСОВОЙ ПРОЕКТ "Здания и сооружения из монолитного железобетона"




Студент: ______ группы 5019/М
Руководитель: _Богданов Ю. В.______
Санкт-Петербург
2000
Содержание
1. Введение, исходные данные……………………………………………………….. 3
2. Выбор строительных материалов для заданного объекта……………………….. 3
3. Разработка эскиза объёмно-планировочного решения заданного сооружения.... 3
4. Назначение предварительных размеров конструкций...…………………………. 4
5. Расчёт заданного элемента...……………………………………………………….. 4
6. Подбор арматуры………………………………………………………………….. 11
7. Конструктивное решение заданного узла……………………………………….. 18
Литература……………………………………………………………………………... 19
Графическое приложение……………………………………………………………... 20

1. Введение, исходные данные
Цель выполнения проекта – ознакомление с основными вопросами конструирова-
ния и освоение методики проектирования зданий и сооружений из монолитного железобе-
тона.
Схема сооружения представляет собой подземный гараж прямоугольной формы,
имеющий размеры в плане 18х60 м, который является жёсткой конструкцией, состоящей
из двух продольных рядов колонн и перекрытия – монолитной железобетонной ребристой
плитой (рис. 1.1). Высота сооружения Н составляет 4,2 м, отметка пола находится на глу-
бине ?-3,9 м от проектной отметки.
В результате оценки инженерно-геологических условий основания составлен гео-
логический разрез (рис. 1.2), уровень грунтовых вод находится на отметке ?-2,6 м.
Климатические условия принимаются для района возведения сооружения – Кост-
ромской области.

2. Выбор строительных материалов для заданного объекта
Монолитное ребристое перекрытие состоит из железобетонной плиты, которая
опирается на балочную клетку, состоящую из системы главных и второстепенных взаим-
но перпендикулярных балок. Плита перекрытия и балки монолитно связаны между собой,
что достигается путём одновременного бетонирования всех элементов перекрытия в спе-
циально изготовленной для этого опалубке.
В данном проекте рассматривается унифицированное перекрытие трех пролетного
промышленного здания с внутренним каркасом и несущими наружными стенами (рис. 1.1,
3.1).
Для монолитных перекрытий обычно используется тяжелый бетон марки М200 –
МЗ00, а для армирования – сварные каркасы из стали класса A-II или A-III и сварные сет-
ки из обыкновенной проволоки. В данном проекте принят бетон марки М250 (В20). Рас-
четные сопротивления такого бетона для предельных состояний первой группы будут: на
сжатие осевое Rb=11 МПа, на растяжение осевое Rbt=0,88 МПа. Коэффициент условий ра-
боты бетона mб1=0,85.
Рабочую арматуру для балок примем в виде сварных каркасов из горячекатаной
стали периодического профиля класса A-II, Rs=270 МПа, Rsw=215 МПа. Для поперечной
арматуры класса А-I Rsw=170 МПа. Арматуру для плиты примем в виде сварных сеток из
обыкновенной проволоки класса B-I, Rs=315 МПа, и (возможен вариант) из стали класса
A-III, Rs=340 МПа.


3. Разработка эскиза объёмно-планировочного решения заданного сооружения
При плановых размерах перекрываемого помещения 18х60 м балки располагаются
в двух направлениях и опираются на промежуточные опоры – колонны.
Главные балки располагаются поперёк помещения и опираются на наружные стены
и колонны.
Пролёты главных балок lг. б принимаются равными расстояниям между осями ко-
лонн и наружных стен и равны 6 м.
Второстепенные балки располагаются вдоль помещения и опираются на наружные
стены и главные балки. Пролёты второстепенных балок lв. б принимаются равными 6 м.
Эскиз плана сооружения с учётом установленных выше параметров представлен на
рисунке 3.1, разрез 2-2 представлен на рис. 1.1.
4. Назначение предварительных размеров конструкций
Для получения расчетного пролета определяются размеры поперечного сечения
второстепенной балки: hв. б=(1/12...1/20)lв. б; принимаем hв. б=600/13 = 45 см,
b=(1/2...1/3)hв.б?10 см; принимаем ширину второстепенной балки b=20 см.
Расчетный пролет плиты между второстепенными балками l2=l0, где l0 – пролет в
свету, равный 200-20=180 см. Пролет плиты при опирании с одной стороны на несущую
стену l1= l01+(hпл/2), где hпл – толщина плиты, значением которой также задаемся. Прини-
маем толщину плиты равной 8 см, что больше hmin=60 мм. Расчетный пролет плиты


5. Расчёт заданного элемента
Нагрузки на ребристое монолитное железобетонное перекрытие промышленного
здания
Все нагрузки определяются в соответствии с [1.1]. Согласно [1.1, стр. 4, п. 1.11]
расчёт ведётся на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, длительных и
кратковременных нагрузок. Согласно [1.1, стр. 3, п. 1.6] к постоянным нагрузкам относит-
ся собственная масса плиты и балок. Временные длительные нагрузки рдл определяются
согласно [1.1, стр. 6, п. 3.5, табл. 3].
Снеговая нагрузка согласно [1.1, стр. 4, п. 1.8] относится к кратковременным на-
грузкам, определяемым в соответствии с [1.1, стр. 4, п. 5].
Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площади горизонтальной проекции покры-
тия должна определятся по формуле
Рн=р0с, (5.1)
где
р0 – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимае-
мый по [1.1, стр. 9, п. 5.2], для IV района, к которому относится г. Кострома,
р0=1,5 кН/м2;
с – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на
покрытие, принимаемый в соответствии с указаниями [1.1, стр. 9, 10, пп. 5.3-
5.6], для горизонтальной поверхности, с=1.
Рн=1,5*1=1,5 кН/м2.
Согласно [1.1, стр. 4, п. 1.7] вес снегового покрова IV района, уменьшенный на
0,7 кН/м2 относится к длительным нагрузкам
рсн, дл=1,5-0,7=0,8 кН/м2.
Значения постоянных и временных нагрузок приведены в табл. 5.1.
Т а б л и ц а 5.1
Вид нагрузки
Нормативная на-
грузка, кН/м2
Коэффициент пере-
грузки, n
Расчётная нагрузка,
кН/м2
1. Постоянная
кровля
цементный раствор
шлакобетонный слой
g=1,44
2. Временная
длительная, рдл+pсн, дл
кратковременная, Рн
Плита
Расчетная схема плиты представляет собой многопролетную неразрезную балку,
загруженную равномерно распределенной нагрузкой.
Собственная масса плиты gн=0,08*25=2 кН/м2.
Погонная нагрузка принимается на ширину плиты, равную 1 м.
Для данного случая погонные расчетные нагрузки по табл. 5.1 будут равны (с уче-
том массы плиты h=8 см):
g=1,44+1,1*2 =3,64 кН/м;
р=9,6 кН/м;
q=g+р=3,64 + 9,6=13,24 кН/м.
В расчете неразрезных плит с учетом пластических деформаций значения изги-
бающих моментов при равных или отличающихся не более чем на 20% пролетах прини-
маются по равно моментной схеме (независимо от вида загружения временной нагрузкой)
равными (рис. 5,1):

в крайних пролетах

в среднем пролете и над средними опорами

над вторыми от края опорами

Второстепенная балка
Расчетная схема второстепенной балки представляет собой, так же как и расчетная
схема плиты, неразрезную многопролетную балку, загруженную равномерно распреде-
ленной нагрузкой. Предварительные размеры сечения второстепенной балки были приня-
ты 45х20 см. Для определения расчетных пролетов задаемся размерами главной балки:
bг. б=0,5h=30 см.
Расчетные пролеты второстепенной балки будут: средние пролеты (равны расстоя-
нию в свету между главными балками) l02=l2-bг. б=6-0,3=5,7 м; крайние – равны расстоя-
нию от оси опоры на стене до грани сечения главной балки

где
l1 и l2 – пролеты балки;
а – привязка разбивочной оси к внутренней грани стены;
В – длина опорного конца балки на стене.
Сбор нагрузок
Погонную нагрузку на балку принимают на ширину грузовой площади, равную 2 м
(расстоянию между осями второстепенных балок). Для данного случая (см. табл. 5.1) рас-
четные погонные нагрузки будут иметь значения с учетом массы балки по принятым раз-
мерам
g=2*(1,44 +2,2)+0,37*0,2*25*1,1=7,28+2,04=9,32 кН/м,
где
0,37*0,2 м – размеры сечения балки за вычетом толщины плиты h = 8 см;
1,1 – коэффициент перегрузки для собственной массы конструкций;
25 – плотность бетона, кН/м3;
рдл (длительная)=2*7,8=15,6 кН/м;
ркр (кратковременная)=2*1,8=3,6 кН/м;
р (полная)=2*9,6=19,2 кН/м;
полная
q=g+р=9,32+19,2=28,52 кН/м.
Расчетные моменты:
а) в крайних пролетах

б) в средних пролетах и над средними опорами

в) над вторыми от края опорами

Построение огибающей эпюры моментов второстепенной балки (рис. 5.2)

Эпюра моментов строится для двух схем загружения:
1) на полную нагрузку q=g+р в нечетных пролетах и условную постоянную на-
грузку q'=g+1/4P в четных пролетах (рис. 5.2, Схема I);
2) на полную нагрузку q =g+p в четных пролетах и условную постоянную нагруз-
ку q'=g+1/4р в нечетных пролетах (рис. 5.2, Схема II).
При этом максимальные пролетные и опорные моменты принимаются ql2/11 или
ql2/16, а минимальные значения пролетных моментов строятся по параболам, характери-
зующим момент от нагрузки q’ (М1’=q’l12/11; М2’=q’l22/16) и проходящим через вершины
ординат опорных моментов:
q=g+p=28,52 кН/м;
q'=9,32+1/4*19,2=14,12 кН/м;
М1’=14,12*5,82/11=43 кНм;
M2’=14,12*5,72/16=28,5 кНм.
Вид огибающей эпюры представлен на рис. 5.2.
Расчетные минимальные моменты в пролетах будут равны:
в первом пролете М1min=-87/2+43=-0,5 кНм;
во втором пролете

в третьем от края (т. е. во всех средних) пролете M3min=-57,7+28,5=-29,2 кНм.
При расчете арматуры на указанные моменты необходимо учитывать поперечную
арматуру сеток плиты и верхние (конструктивные) стержни сварных каркасов балок.
Главная балка
Расчетная схема главной балки представляет собой трех пролетную неразрезную
балку (рис. 5.3), находящуюся под воздействием сосредоточенных сил в виде опорных ре-
акций от второстепенных балок, загруженных различными комбинациями равномерно
распределенной нагрузки g и p с грузовой площади 6x2=12 м2.
Размеры поперечного сечения главной балки: h=(1/8...1/15)l, принято
h=1/10l=600/10=60 см; b=(0,4...0,5)h, принято b=0,5h=0,5*600=30 см.
Сбор нагрузок
Для данной главной балки нагрузка передается в виде сосредоточенных (узловых)
сил, которые с учетом собственного веса балки равны (см. табл. 5.1):
постоянная нагрузка
G=Gпл+Gв. б+Gг. б;
G=1,44+2,2*6*2+2,04*6+0,52*0,3*25*1,1=60,4 кН,
где
Gг. б – собственный вес главной балки на участке длиной 2 м (расстояние между
второстепенными балками), приведенный к сосредоточенной узловой на-
грузке в точке действия опоры второстепенной балки;
Gв. б – опорная реакция от собственного веса второстепенной балки (в предположе-
нии ее разрезности);
Gпл – собственный вес железобетонной плиты h = 8 см и конструкции пола, прихо-
дящихся на узловую точку опоры второстепенной балки;
временная узловая нагрузка (полная)
Р=9,6*6*2=115,2 кН.

Определение усилий в сечениях балки
Изгибающие моменты и поперечные силы, действующие в сечениях балки при со-
средоточенной нагрузке, определяются по формулам [2, стр. 40, прил. V]:
M=(?G??P)l; (5.2)
Q=(?G??P), (5.3)
где
G и Р – соответственно постоянная и временная сосредоточенные нагрузки;
l – расчетный пролет главной балки, равный расстоянию между осями колонн; в
первом пролете при опирании балки на стену расчетный пролет принимают от
оси опоры на стене до оси колонны;
?, ?, ?, ? – табличные коэффициенты, принимаемые в зависимости от расстояния от край-
ней левой опоры до рассматриваемого сечения неразрезной балки.
Изгибающие моменты:
а) в первом пролете на расстоянии х=0,333l (загружение по схеме I, рис. 5.3):
M1max=(0,244*60,4+0,289*115,2)*6=288 кНм;
то же, при загружении по схеме II
M1min=(0,244*60,4-0,044*115,2)*6=60 кНм;
б) во втором пролете на расстоянии х=1,33l (загружение по схеме II, рис. 5.3)
M2max=(0,067*60,4+0,2*115,2)*6=165 кНм;
то же, при загружении по схеме I
M2min=(0,067*60,4-0,133*115,2)*6=-67,2 кНм;
в) над второй опорой при х =l (загружение по схеме III, рис. 5.3)
MBmax=(-0,267*60,4-0,311*115,2)*6=-312 кНм;
то же, при загружении по схемам I или II
MB=(-0,267*60,4-0,133*115,2)*6=-188 кНм;
то же, при загружении по схеме IV
MBmin=(-0,267*60,4+0,044*115,2)*6=-66 кНм.
Поперечные силы:
а) при загружении по схеме I рис. 5.3:
QAmax=0,733*60,4+0,866*115,2=144,3 кН;
QBЛ=-1,267*60,4-1,133*115,2 =-206,5 кН;
QBП=60,4 кН;
б) при загружении по схеме II рис. 5.3:
QА=0,733*60,4-0,133*115,2=29 кН;
QBЛ=-1,267*60,4-0,133*115,2=-91,8 кН;
QBП=60,4+115,2=175,6 кН;
в) при загружении по схеме III рис. 5.3;
QА=0,733*60,4+0,689*115,2=123,8 кН;
QBЛ=-1,267*60,4-1,311*115,2=-227,5 кН;
QBП=1*60,4+1,222*115,2=201 кН.

Расчёт главной балки ведётся с учетом перераспределения моментов вследствие
развития пластических деформаций. В качестве выровненной эпюры моментов принима-
ются эпюры моментов по схемам загружении I и II, рис. 5.4, при которых в пролетах 1 и 2
возникают максимальные моменты M1max и M2max. За расчетный момент на опоре прини-
мается момент по грани колонны М', равный (при ширине сечения колонны bк=40 см):
(3.3)

При загружении балки по схеме III расчетный момент на опоре В по грани колонны
равен:

Уменьшение момента по грани опоры при выравнивании моментов составляет:

это больше рекомендуемых 30%, что недопустимо. Поэтому за расчетный момент
по грани колонны принимается М'B=-272 кНм, уменьшенный только на 30%, т. е.
М'B=0,7*-(272)=-186 кНм, а в пролете расчетными являются M1max=288 кНм и
M2max=165 кНм, вычисленные по упругой схеме, так как при выравнивании опорного мо-
мента их значения не увеличиваются.


6. Подбор арматуры
Подбор арматуры в плите
Арматура в плите подбирается как для изгибаемого железобетонного элемента
прямоугольного сечения размером bxh=100х8 см с помощью параметров, приведенных в
[2, стр. 38, прил. III, табл. 3]. Рабочая высота сечения h0=h-а=8-1,5=6,5 см.
При армировании плоскими сварными сетками из обыкновенной проволоки
(Rs=315 МПа):
а) в крайних пролетах М1=3,66 кНм: по формуле (6.1) вычисляется
(6.1)
где коэффициент условий работы бетона mб1=0,85. По [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] нахо-
дим коэффициент ?=0,948 и определяем площадь сечения арматуры Аs,p по формуле (6.2)
(множитель 100 введен для приведения размерности сопротивления, выраженного в МПа,
к размерности в Н/см2 исходя из следующих соотношений величин: 1 МПа=106 Па
(Н/м2)=100 Н/см2):
(6.2)
б) в средних пролетах и над средними опорами:
М2=2,7 кНм;
?=0,962;
в) над вторыми опорами:
МВ=3,94 кНм;
?=0,948;
Плита армируется плоскими сварными сетками. Учитывая, что плита по всему кон-
туру окаймляется монолитно связанными с нею балками, в средних пролетах и на средних
опорах уменьшаются изгибающие моменты на 20%, следовательно, расход арматуры бу-
дет тоже на 20% меньше
Аs,p=1,46*0,8=1,17 см2,
где
0,8 – коэффициент, учитывающий при частичном защемлении плиты по контуру
уменьшение изгибающего момента.
С учетом уменьшения моментов для армирования средних пролётов и средних
опор принимаются сварные сетки I и II с рабочей продольной арматурой диаметром 4 мм
и поперечной арматурой диаметром 5 мм с шагом 150 мм (Аs=1,31 см2) (рис. 6.1). Тогда в
крайних пролетах при требуемом Аs,p=1,9 см2 и над второй опорой при Аs,p=1,98 см2 про-
ектируются сетки III и IV с рабочей продольной арматурой диаметром 4 мм и поперечной
арматурой диаметром 5 мм с шагом 100 мм (Аs=1,96 см2 на 1 м длины). Сетки I, II, III и IV
(рис. 6.1) укладывают раздельно.

Подбор арматуры для второстепенной балки
При расчете сечений балки на положительный момент (в пролете) принимается же-
лезобетонное сечение таврового профиля с полкой (плитой) в сжатой зоне.
Ширина полки в данном случае bп’=200 см, так как соблюдено условие норм [1.5,
п. 3.16], по которому

и bп’?l0+bв. б=180+20 см.
При расчете на отрицательный момент принимают прямоугольное сечение, равное
45х20 см, поскольку плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается.
Для армирования применяются сварные каркасы из стали класса А-П, Rs=270 МПа.
Рабочая высота сечения h0=45-3,5=41,5 см. Арматуру рассчитываем с помощью парамет-
ров А0, ? и ? по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3]. В крайних пролетах M1=87 кНм; определяем
расположение границы сжатой зоны сечения по условию (6.3) при x=hп’, b=bп' и Аs’=0:
M?mб1Rbbп'hп'(h0-0,5hп'); (6.3)
8700 кНсм<11(100)0.85*200*8(41,5-0,5*8)=56100 кНсм;
условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, следовательно, сечение
принимается шириной bп';
по формуле (6.1)

по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] находим коэффициенты ?=0,987 и ?=0,026, вычис-
ляем

Проверяем условие (6.4)
???R: (6.4)
по формуле (6.5) находится
?0=a-0,008Rbmб1=0,85-0,008*0,85*11=0,774; (6.5)
по формуле (6.6) определяется граничное ?R
(6.6)
Условие (6.4) соблюдается, так как ?=0,026<?R=0,661.
Для двух каркасов принимается 4?16 A-II, Аs=8,04 см2 (см. каркас (1) на рис. 6.2).
В средних пролетах М2=57,7 кНм;
?=0,99; ?=0,023;

для двух каркасов принимается 2?18 A-II, Аs=5,09 см2 (см. каркасы (2) на рис. 6.2); усло-
вие ???R соблюдается, так как ?=0,023<?R=0,661.
Над вторыми от края опорами МВ=83,8 кНм;
?=0,86; ?=0,28;

условие ???R соблюдается, так как ?=0,28<?R=0,661.
Растянутой арматурой над опорами второстепенных балок являются рабочие
стержни надопорных сеток, расположенных между осями соседних второстепенных ба-
лок. Принимаются две сварные сетки V с поперечной рабочей арматурой диаметром 5 мм
и продольной 4 мм (Аs=1,57 см2) площадью сечения каждая на 1 пог. м:

Над средними опорами МС=57,7 Нм:
?=0,87; ?=0,26;

условие ???R соблюдается, так как ?=0,26<?R=0,661; принимаются две сетки VI с рабочей
поперечной арматурой диаметром 5 мм и продольной диаметром 4мм (Аs=1,18 см2), пло-
щадью сечения каждой на 1 пог. м:
(-2,5% допустимо).
Сетки V и IV заводятся за ось опоры (при p/g?З): одну сетку на 1/3l от оси и другую на
1/4l от оси (см. рис. 6.2).
Расчет поперечной арматуры
Максимальная поперечная сила QBЛ=0,6ql=0,6*28,52*5,85=100 кН. Проверяется
первое условие (6.7)
Q?0,35Rbbh0; (6.7)
Qmax=100000 H<0,35*0,85*11(100)*20*41,5=272000 H,
где
Q – в H;
Rb – в МПа;
(100) – для пересчета правой части условия (6.7), H;
условие соблюдается, принятые размеры сечения достаточны.
Проверяется второе условие (6.8)
Q?k1RRbtmб1bh0; (6.8)
100000 H>0,6*0,88(100)*0,85*20*41,5=37500 H,
условие (2.49) не удовлетворяется, требуется поперечное армирование.
Из формулы (6.9) определяется требуемая интенсивность поперечного армирова-
ния
(6.9)
Принимаются поперечные стержни диаметром dx=6 мм, As,x= 0,283 см2 в соответст-
вии с [2, стр. 39, прил. IV]. При двух каркасах n = 2 и As,x=0,283*2=0,566 см2.
Шаг поперечных стержней по формуле (6.10)
u=RswAs,x/qx=170(100)*0,566/490=19 см. (6.10)
Наибольшее расстояние между поперечными стержнями согласно формуле (6.11)
(6.11)
Исходя из условий конструирования на приопорных участках длиной 1/4 пролета
это расстояние должно быть при h?450 мм u?h/2=45/2=22,5 см и не более u=15 см. При-
нимается расстояние u=15 см по наименьшему из вычисленных значений.
В средней половине пролета балки поперечная сила на расстоянии 1/4 пролета от
опоры балки
Q=Qmax-ql/4=100-28,52*5,85/4=58,2 кH;
здесь условие (6.8) не удовлетворяется, так как Q=58,2 кH>k*Rbtmб1bh0=37,5 кH,
следовательно, требуется постановка поперечных стержней по расчету.
Вычисляется требуемое значение qx:

Шаг поперечных стержней при dx=6 мм и n=2
u=170(100)*0,566/164=49 см.
Максимальный шаг поперечных стержней

по конструктивным требованиям [1.5, п. 5.27] при высоте сечения h>300 мм расстояние
между поперечными стержнями u принимается не более 3/4h и не более 500 мм.
Поэтому в средней части балки можно принять u=3/4h=0,75*45=33 см, принимает-
ся u=30 см (кратно 5 см).
В средних пролетах наибольшая поперечная сила
Q=0,5ql2 =0,5*28,52*5,7=81,2 кH<100 кH.
По конструктивным соображениям в целях унификации каркасов принимается для
балок средних пролетов (каркасы (2), рис. 6.2) поперечные стержни диаметром 6 мм с ша-
гом 15 и 30 см, так же как для каркасов (1) в крайнем пролете.
Каркасы (1) и (2) на опоре соединяются дополнительными стержнями с запуском за
грань опоры (главной балки) на длину 15d1 и не менее (u+150 мм).
Подбор сечения арматуры для главной балки
Приняты ранее: арматура продольная класса A-II, Rs=270 МПа; поперечная армату-
ра класса A-I, Rsw=170 МПа; бетон марки М250, Rb=11 МПа, Rbt=0,88 МПа, mб1=0,85. По
моменту МВ=186 кНм уточняем размер поперечного сечения ригеля при ?=x/h0=0,35 по
формуле (6.12) при r0=1,8:
(6.12)

что меньше принятого предварительно h0=60-6=54 см; условие (6.12) удовлетворяется.
Арматура в пролете рассчитывается по формулам тавровых сечений с полкой в
сжатой зоне, а на опоре – как для прямоугольных сечений. Параметры A0, ? и ? принима-
ются по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3].
Подбор сечения арматуры в крайних пролетах: М1=288 кНм; ширина полки тавро-
вого сечения b'п=(600/6)*2 + 30=230 см; h0=60-4,5=55,5 см, арматура в два ряда; располо-
жение границы сжатой зоны определяется по условию
M?Rbmб1b'пh'п(h0-0,5h'п);
28800<11(100)*0.85*230*8*(55,5-0,5*8)=88500 кНсм.
Условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, сечение рассчитыва-
ется как прямоугольное шириной b'п=230 см:

по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] определяется ?=0,975; ?=0,05; вычисляется площадь сече-
ния растянутой арматуры

принимается 4?20 A-II+2?22 A-II, As,ф=12,56+7,6=20,1 см2 (рис. 6.3, каркасы (3) и (4)).
В среднем пролете M2=162 кНм;
?=0,99;

Принимаются два каркаса (5) в каждом по 2?20 A-II, всего 4?20 A-II,
As,ф=12,56 см2.
Верхняя арматура в среднем пролете определятся по моменту М2min=-67,2 кНм.
Сечение прямоугольное 60х30 см, h0=60-4,5=55,5 см:
?=0,957;

Принимается 2?18 A-II; As=5,09 см2 (см. каркасы (5)). Подбор арматуры на опоре
В: МB’=-186 кНм; сечение прямоугольное 60х30 см; h0=60-6=54 см.
?=0,87;

Принимается 4?22 A-II, As=15,2 см2, каркасы (6) и (7), рис. 6.3.



7. Конструктивное решение заданного узла
Рассматривается конструктивное решение узла монолитного сопряжения колонны
с плитой перекрытия (рис. 7.1).

В месте сопряжения колонны с главной балкой, выпуски продольной арматуры ко-
лонны связываются при помощи конструктивной поперечной арматуры ?8 A-I с каркасом
(6) главной балки. Места обрыва продольной арматуры колонны свариваются с сетками I
и II балочной плиты, что обеспечивает жёсткое закрепление арматурного каркаса в рас-
сматриваемых элементах.

Литература
1. Строительные нормы и правила:
1.1 СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП, 1986;
1.2 СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП,
1989;
1.3 СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы. М.: ЦИТП, 1985;
1.4 СНиП 2.06.08-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехниче-
ских сооружений. М.: ЦИТП, 1988;
1.5 СНиП II-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: Стройиздат,
1976;
2. Кононов Ю.И. “Монолитное железобетонное ребристое перекрытие с балочны-
ми плитами” – методические указания по курсовому проекту – ЛПИ. 1982 г.